摘要：采用帶有載調(diào)壓的分體干式變壓器作為風(fēng)電場(chǎng)升壓主變壓器的可行性分析。作者：匿名2010年6月24日103360413362 . 33363636666

頻道：關(guān)鍵詞： 1。大規(guī)模風(fēng)電并網(wǎng)的瓶頸與風(fēng)電機(jī)組的低電壓穿越能力

新能源開發(fā)和能源危機(jī)是當(dāng)前能源領(lǐng)域的兩大熱點(diǎn)問題。

從能源來源上，人們把傳統(tǒng)化石能源比作“昨天的陽(yáng)光”，而新能源則是“2021-01-11陽(yáng)光”，可見人們對(duì)新能源的熱情。目前由于太陽(yáng)能發(fā)電成本高，生物質(zhì)能有限，地?zé)崮芎统毕苡邢蓿L(fēng)力發(fā)電較受青睞。

風(fēng)力發(fā)電有三種運(yùn)行模式：一是先立運(yùn)行模式，通常是一臺(tái)小型風(fēng)力發(fā)電機(jī)向一戶或幾戶家庭供電，用蓄電池儲(chǔ)能，保證無(wú)風(fēng)時(shí)耗電；第二，風(fēng)力發(fā)電與其他發(fā)電方式(如柴油機(jī)發(fā)電)相結(jié)合，為一個(gè)單位或一個(gè)村莊或一個(gè)島嶼供電；第三，風(fēng)力發(fā)電融入常規(guī)電網(wǎng)，為大型電網(wǎng)提供電力，一個(gè)風(fēng)電場(chǎng)往往安裝幾十臺(tái)甚至幾百臺(tái)風(fēng)力發(fā)電機(jī)，這是風(fēng)力發(fā)電的主要發(fā)展方向。

然而，風(fēng)電是一種波動(dòng)性和間歇性的電源，大規(guī)模并網(wǎng)運(yùn)行會(huì)影響當(dāng)?shù)仉娋W(wǎng)的穩(wěn)定運(yùn)行。目前，世界風(fēng)電發(fā)達(dá)家正在積極開展大規(guī)模風(fēng)電并網(wǎng)研究。隨著近兩年我大規(guī)模風(fēng)電基地建設(shè)的逐步加快，解決大規(guī)模風(fēng)電并網(wǎng)問題迫在眉睫。

近年來，我風(fēng)電發(fā)展速度驚人，風(fēng)電裝機(jī)容量以每年翻番的速度快速增長(zhǎng)。專家認(rèn)為，中擁有世界上較大的風(fēng)力發(fā)電市場(chǎng)，短短幾年間，中誕生了數(shù)十家風(fēng)力發(fā)電機(jī)制造商。

風(fēng)力發(fā)電機(jī)制造業(yè)的繁榮背后有新的問題。一些風(fēng)力發(fā)電機(jī)制造商技術(shù)積累不足，一些投入市場(chǎng)的風(fēng)力發(fā)電機(jī)存在質(zhì)量問題，給并網(wǎng)運(yùn)行帶來嚴(yán)重隱患。電力系統(tǒng)對(duì)電能質(zhì)量的要求非常嚴(yán)格，必然要求供電性能達(dá)到相應(yīng)的標(biāo)準(zhǔn)，更何況風(fēng)電是一種波動(dòng)的、間歇性的電源。如果風(fēng)電不滿足電力系統(tǒng)的質(zhì)量要求，將會(huì)給電力系統(tǒng)帶來很大的問題。

由于風(fēng)力發(fā)電機(jī)和風(fēng)電場(chǎng)沒有準(zhǔn)入標(biāo)準(zhǔn)和測(cè)試標(biāo)準(zhǔn)，大多數(shù)風(fēng)力發(fā)電機(jī)的功率曲線、電能質(zhì)量、有功和無(wú)功調(diào)節(jié)性能以及低壓穿越能力都沒有經(jīng)過合格機(jī)構(gòu)的測(cè)試。2009年，吉林電網(wǎng)連續(xù)切斷40萬(wàn)千瓦風(fēng)電機(jī)組。原因是這些裝置不具備低電壓穿越能力。電氣化鐵路附近也有一些風(fēng)電場(chǎng)，由于抗干擾能力弱，經(jīng)常會(huì)出現(xiàn)列車經(jīng)過時(shí)機(jī)組切除的現(xiàn)象。

低電壓穿越能力是指當(dāng)電力系統(tǒng)風(fēng)電裝機(jī)容量較大時(shí)，由于電力系統(tǒng)故障導(dǎo)致電壓下降后，風(fēng)電場(chǎng)的拆除將嚴(yán)重影響系統(tǒng)運(yùn)行的穩(wěn)定性，這就要求風(fēng)電機(jī)組具有低電壓穿越(LVRT)能力，以保證系統(tǒng)故障后風(fēng)電機(jī)組不間斷并網(wǎng)運(yùn)行。風(fēng)力發(fā)電機(jī)應(yīng)具有低電壓穿越能力：a)風(fēng)電場(chǎng)必須具有低電壓穿越能力，當(dāng)電壓降至額定電壓的20%時(shí)，能夠維持并網(wǎng)運(yùn)行620毫秒；b)當(dāng)風(fēng)電場(chǎng)電壓在跌落后3秒內(nèi)能夠恢復(fù)到額定電壓的90%時(shí)，風(fēng)電場(chǎng)必須保持并聯(lián)運(yùn)行；c)當(dāng)風(fēng)電場(chǎng)升壓變壓器高壓側(cè)電壓不低于額定電壓的90%時(shí)，風(fēng)電場(chǎng)必須連續(xù)并網(wǎng)。 #p#分頁(yè)標(biāo)題#e#

2.低壓繞組分裂有載調(diào)壓干式變壓器特性分析

風(fēng)電場(chǎng)的一般接線方式如下圖圖圖1所示；目前兆瓦級(jí)風(fēng)力發(fā)電機(jī)組的輸出電壓通常為690伏，由不帶勵(lì)磁調(diào)壓裝置的風(fēng)力發(fā)電機(jī)組干式變壓器從0.69千伏升壓到10.5千伏或38.5千伏，然后通過輸電線路傳輸幾公里，再通過單回路接線連接到帶有載調(diào)壓分接開關(guān)的雙環(huán)升壓干式變壓器，升壓到220千伏或110千伏，送至超高壓電網(wǎng)。這種連接模式和結(jié)構(gòu)對(duì)風(fēng)力渦輪機(jī)低電壓穿越能力的要求在前面章節(jié)中有所描述。

圖1:風(fēng)電場(chǎng)送電的一般接線方式

基于風(fēng)力渦輪機(jī)的當(dāng)前性能狀態(tài)，很難滿足所要求的低電壓穿越能力。因此，2009年吉林電網(wǎng)將出現(xiàn)上述40萬(wàn)千瓦風(fēng)電機(jī)組連續(xù)切除的情況，這是制約風(fēng)電大規(guī)模并網(wǎng)運(yùn)行的主要因素之一。此外，作為風(fēng)電場(chǎng)的較好升壓干式變壓器，原風(fēng)力發(fā)電機(jī)組的風(fēng)力發(fā)電機(jī)組干式變壓器具有完善的自動(dòng)保護(hù)裝置，但風(fēng)力發(fā)電機(jī)組干式變壓器低壓出口端與風(fēng)機(jī)保護(hù)裝置之間有電纜線，可能會(huì)因外部因素造成短路。風(fēng)力發(fā)電機(jī)組干式變壓器高壓出口端與220(110) kV雙線圈升壓干式變壓器之間的長(zhǎng)距離輸電線路也存在外部因素引起短路的可能性。因此，如果發(fā)生上述短路，對(duì)于普通的220(110) kV雙線圈有載調(diào)壓升壓干式變壓器，單回路受電時(shí)，干式變壓器可能會(huì)被切斷，造成局部電壓波動(dòng)，影響電網(wǎng)的電能質(zhì)量。

圖2:改進(jìn)的風(fēng)電場(chǎng)輸出功率連接方式

綜合考慮以上因素，結(jié)合內(nèi)許多電廠廣泛采用的作為啟動(dòng)/備用干式變壓器的低壓繞組分裂有載調(diào)壓干式變壓器的運(yùn)行特點(diǎn)和經(jīng)濟(jì)性，建議采用圖2所示接線方式的低壓繞組分裂有載調(diào)壓升壓干式變壓器代替雙線圈有載調(diào)壓升壓干式變壓器從風(fēng)電場(chǎng)送電。由于其突出的優(yōu)點(diǎn)，這種干式變壓器可以有效地提高風(fēng)電場(chǎng)升壓輸電系統(tǒng)的整體低電壓穿越能力，并且可以包括從風(fēng)力發(fā)電機(jī)輸出端開始的風(fēng)力收集器干式變壓器。

二十一世紀(jì)以來，在我的華東、華北、西南、西北等地區(qū)，許多新建的電廠為了節(jié)省基本建設(shè)投資，日漸趨向于采用低壓繞組軸向分裂式有載調(diào)壓干式變壓器作為起動(dòng)/備用干式變壓器。該種干式變壓器的突出特點(diǎn)是：分裂繞組的兩個(gè)分支可以先立運(yùn)行且相互備用，也可以并聯(lián)運(yùn)行；而當(dāng)某一分支發(fā)生短路故障時(shí)，另一非故障分支的負(fù)載仍可在接近90%的電壓下維持運(yùn)行；另外，該種干式變壓器的半穿越短路阻抗較高（通常在16%-24%之間），可有效地限制短路電流。用該種干式變壓器取代兩臺(tái)同電壓等級(jí)總?cè)萘肯嗤挠休d調(diào)壓干式變壓器，可節(jié)約干式變壓器設(shè)備成本10-20%；詳細(xì)分析見下文所述。#p#分頁(yè)標(biāo)題#e#

220（110）千伏低壓繞組分裂式有載調(diào)壓干式變壓器，目前有兩種結(jié)構(gòu)型式——低壓繞組軸向分裂式和低壓繞組輻向分裂式，參見圖3。低壓繞組軸向分裂式干式變壓器的線圈結(jié)構(gòu)排列方式由鐵心從里到外為：穩(wěn)定繞組（倘有）→上下分裂多層并繞圓筒式低壓繞組→本體帶特殊糾結(jié)方式分接抽頭的中部進(jìn)線高壓線圈；低壓繞組輻向分裂式干式變壓器的線圈結(jié)構(gòu)類似于普通三圈干式變壓器，其排列方式由鐵心從里到外為：穩(wěn)定繞組（倘有）→低壓內(nèi)側(cè)繞組→高壓調(diào)壓繞組→端部進(jìn)線高壓線圈→低壓外側(cè)繞組。兩種結(jié)構(gòu)型式從理論上說都是可行的，電氣性能有較大的差異。在同樣的半穿越阻抗要求時(shí)，兩者的分裂阻抗有很大差異，導(dǎo)致分裂系數(shù)迥異，前者的分裂系數(shù)（即分裂阻抗與穿越阻抗的比值）為3.5左右，而后者的分裂系數(shù)為4.5~5.5。

圖3：低壓繞組分裂式有載調(diào)壓干式變壓器的兩種結(jié)構(gòu)形式（僅示出單相）

當(dāng)?shù)蛪悍至牙@組的某一個(gè)分支對(duì)高壓繞組運(yùn)行時(shí)(即低壓繞組的僅某個(gè)分支帶有負(fù)荷時(shí))，通常稱為半穿越運(yùn)行，此時(shí)干式變壓器的短路阻抗ZB相應(yīng)地稱為半穿越阻抗。當(dāng)高壓繞組對(duì)低壓分裂繞組的兩個(gè)分支同時(shí)運(yùn)行時(shí)(即低壓繞組的兩個(gè)分支均帶有負(fù)荷時(shí))，則稱為穿越運(yùn)行，此時(shí)干式變壓器的短路阻抗ZK相應(yīng)地稱為穿越阻抗。當(dāng)?shù)蛪悍至牙@組的某一個(gè)分支對(duì)另一個(gè)分支運(yùn)行時(shí)，通常稱為分裂運(yùn)行，此時(shí)干式變壓器的短路阻抗ZF相應(yīng)地稱為分裂阻抗。分裂運(yùn)行并非實(shí)際的工程運(yùn)行方式，僅為一種理論運(yùn)行方式。在實(shí)際運(yùn)行方式中，穿越運(yùn)行時(shí)的容量可達(dá)到額定容量，此時(shí)負(fù)載損耗較大，因此在分裂式干式變壓器的技術(shù)條件中，通常會(huì)對(duì)穿越運(yùn)行時(shí)的負(fù)載損耗提出要求。當(dāng)?shù)蛪豪@組分裂式有載調(diào)壓干式變壓器用作發(fā)電廠的起動(dòng)/備用干式變壓器時(shí)，半穿越運(yùn)行是其主要運(yùn)行方式。在一般的分裂式干式變壓器招標(biāo)文件中，用戶常常會(huì)對(duì)干式變壓器的半穿越阻抗提出技術(shù)要求。但當(dāng)?shù)蛪豪@組分裂式有載調(diào)壓干式變壓器作為本文所推薦采用的風(fēng)電場(chǎng)外送電能的升壓主干式變壓器時(shí)，穿越運(yùn)行可能是其主要的運(yùn)行方式，此時(shí)用戶應(yīng)在招標(biāo)技術(shù)規(guī)范中規(guī)定的穿越阻抗的參數(shù)要求。

輻向分裂式有載調(diào)壓干式變壓器的主要缺陷是在運(yùn)行特性上，當(dāng)高壓側(cè)處于非額定分接（尤其是處于極限分接時(shí)），高壓繞組-低壓內(nèi)側(cè)繞組的半穿越阻抗與高壓繞組-低壓外側(cè)繞組的半穿越阻抗有明顯的差異，兩者在極限分接時(shí)相差可逾15%，這意味著在滿容量穿越運(yùn)行時(shí)如果兩個(gè)低壓分支并聯(lián)，則兩個(gè)低壓分支之間的容量分配顯著不平衡，其中一個(gè)分支將明顯過負(fù)荷；類似于兩臺(tái)阻抗不匹配的干式變壓器并聯(lián)運(yùn)行，兩個(gè)低壓分支之間將產(chǎn)生較大的環(huán)流，這是相當(dāng)不利的。但這缺陷其實(shí)僅僅停留在理論上，因?yàn)橄认葘?duì)于分裂式干式變壓器，其單個(gè)低壓分支的額定容量通常設(shè)置為明顯超過高壓額定容量的50%（如：某分裂式干式變壓器額定容量為50MVA,則一般單個(gè)低壓分支的額定容量為31.5MVA，具備承受25%的過負(fù)荷能力）；其次，兩個(gè)低壓分支之間通常并不會(huì)處于并聯(lián)狀態(tài)，尤其當(dāng)將之用作有載調(diào)壓升壓干式變壓器時(shí)，兩部分風(fēng)電集電干式變壓器的高壓輸出端分別聯(lián)接在分裂式干式變壓器的兩個(gè)低壓端上，兩部分風(fēng)電集電干式變壓器可能是屬于同一大型風(fēng)電場(chǎng)的內(nèi)的不同機(jī)組，也可能是分別來自相距數(shù)公里的不同的兩個(gè)風(fēng)電場(chǎng)，這些風(fēng)電集電干式變壓器沒有必要高低壓側(cè)均并聯(lián)在一起，所以即使當(dāng)用作風(fēng)電場(chǎng)外送電能的有載調(diào)壓升壓干式變壓器的輻向分裂式干式變壓器的兩個(gè)低壓分支之間向上升壓輸送的電能容量有較大差異，低壓分支之間不會(huì)有環(huán)流。輻向分裂式結(jié)構(gòu)可以普遍應(yīng)用在從31.5MVA到200MVA的大容量有載調(diào)壓升壓干式變壓器上。#p#分頁(yè)標(biāo)題#e#

而對(duì)于低壓繞組軸向分裂式有載調(diào)壓干式變壓器，則不存在上述問題的，因其高低壓線圈均為上下對(duì)稱結(jié)構(gòu)，故在任意分接的兩個(gè)半穿越阻抗值均相同；而且，由于輻向上線圈個(gè)數(shù)及絕緣主間隙的減少而具有明顯的成本優(yōu)勢(shì)，其制造成本較輻向分裂式結(jié)構(gòu)要低10%以上；但軸向分裂式干式變壓器的抗短路性能，是其相對(duì)薄弱環(huán)節(jié)。目前的設(shè)計(jì)技術(shù)及制造技術(shù)已經(jīng)較好地解決了軸向分裂式干式變壓器的抗短路性能缺陷。通過設(shè)計(jì)高壓線圈上的特殊的糾結(jié)分接抽頭方式，將±8×1.25%的高壓分接段設(shè)置為高壓線圈本體所帶的6個(gè)分接段，顯著降低分接區(qū)域的電抗高度，盡可能降低高、低壓線圈之間因安匝不平衡引起的橫向漏磁，從而顯著提高軸向分裂式干式變壓器的抗短路性能，另外輔之以采用自粘性換位導(dǎo)線繞制多層并繞上下對(duì)稱結(jié)構(gòu)的低壓分裂繞組及設(shè)置油箱磁屏蔽結(jié)構(gòu)以抑制油箱壁過熱的技術(shù)措施，從而有效地保障了軸向分裂式有載調(diào)壓干式變壓器的可靠性和經(jīng)濟(jì)性。但受制于高壓線圈的特殊的糾結(jié)分接抽頭方式，當(dāng)干式變壓器額定容量大于75MVA時(shí)，將使得高壓線圈糾結(jié)段制造工藝上變得困難，故低壓繞組軸向分裂式有載調(diào)壓干式變壓器通常應(yīng)用于容量75MVA及以下。

下面以實(shí)際例子計(jì)算說明的低壓繞組分裂式有載調(diào)壓干式變壓器的電壓運(yùn)行特性。

圖4：低壓繞組分裂式干式變壓器的星形等效電路

先先，我們可以將低壓繞組分裂式干式變壓器視作是三繞組干式變壓器，其星形等效電路如圖4所示。等效電路中各分支阻抗可根據(jù)下述分析確定。

對(duì)于低壓繞組分裂式干式變壓器，前人已經(jīng)進(jìn)行較多的研究，無(wú)論從理論及實(shí)測(cè)值分析，得出對(duì)于輻向分裂結(jié)構(gòu)及軸向分裂結(jié)構(gòu)均成立的描述其各個(gè)阻抗之間關(guān)系的公式： 。 （式1） 

上式即為“克拉易茲公式”，它直觀地總結(jié)了軸向分裂變穿越阻抗、半穿越阻抗和分裂阻抗三者之間的數(shù)值關(guān)系。

考慮到分裂系數(shù)的定義：KF= ZF/ ZK，代入上式即得：

。 （式2）

當(dāng)干式變壓器分裂運(yùn)行時(shí)，端子1和2之間的阻抗為分裂阻抗，所以：

；

當(dāng)干式變壓器半穿越運(yùn)行時(shí)，端子1和3或端子2和3之間的阻抗為半穿越阻抗，所以：

；

當(dāng)干式變壓器穿越運(yùn)行時(shí)，端子1與2聯(lián)接后與端子3之間的阻抗為穿越阻抗，所以：

；

從以上驗(yàn)證計(jì)算來看，圖4所示低壓繞組分裂式干式變壓器的星形等效電路圖符合其阻抗特性。

下面根據(jù)以上等效電路圖來分析其正常運(yùn)行狀態(tài)及某分支短路時(shí)的電壓運(yùn)行特性。

對(duì)于大型干式變壓器，可以忽略干式變壓器的負(fù)載損耗從而忽略電阻壓降，近似地以電抗壓降等同于阻抗壓降。當(dāng)高壓繞組的電壓為額定值時(shí)，根據(jù)三繞組干式變壓器的二次電壓變動(dòng)率的方程式，可以寫出在正常狀態(tài)下低壓繞組兩個(gè)分裂分支的阻抗電壓降。#p#分頁(yè)標(biāo)題#e#

；   （式3）

；   （式4）

式中：——低壓繞組的兩個(gè)分裂分支的負(fù)載系數(shù)，即各分支負(fù)載電流與額定電流的比值；

——低壓繞組的兩個(gè)分裂分支的負(fù)載電流（A）；

——低壓繞組的兩個(gè)分裂分支的額定電流（A）；

——低壓繞組的兩個(gè)分裂分支的額定電流之和（A）；

  ——低壓繞組的兩個(gè)分裂分支的負(fù)載功率因數(shù)角；

  ——穿越阻抗電壓百分?jǐn)?shù)；

將以上兩式相減，即可得出低壓繞組的兩個(gè)分裂分支的電壓差：

。 （式5）

當(dāng)?shù)蛪豪@組的一個(gè)分裂分支短路時(shí)，根據(jù)等效電路圖圖4，可寫出該分支的短路電流倍數(shù)：

；   （式6）

式中：——半穿越阻抗電壓百分?jǐn)?shù)。

當(dāng)分裂分支1短路時(shí)，則，，，根據(jù)式5，可以寫出另一分支2的殘壓：

化簡(jiǎn)得： （式7）

作為發(fā)電廠的起動(dòng)/備用干式變壓器時(shí)，220（110）千伏級(jí)分裂式干式變壓器，通常穿越阻抗≤10，對(duì)于低壓繞組軸向分裂結(jié)構(gòu)其分裂系數(shù)3.2≤≤3.8，對(duì)于低壓繞組輻向分裂結(jié)構(gòu)其分裂系數(shù)4.5≤≤5.5。而作為風(fēng)電場(chǎng)外送電能的升壓主干式變壓器，分裂式干式變壓器的兩個(gè)低壓分支一般都有負(fù)荷，通常穿越阻抗將稍大，考慮≤14，分裂系數(shù)的數(shù)值范圍不受影響。下面分別舉例計(jì)算分裂式干式變壓器的電壓運(yùn)行特性。

例1：今有一臺(tái)220千伏三相低壓繞組軸向分裂式干式變壓器SFFZ10-63000/220，=10，穿越運(yùn)行時(shí)，功率因數(shù)，。試計(jì)算在正常運(yùn)行時(shí)各分支的阻抗壓降，以及當(dāng)分支1短路時(shí)另一分支2的殘余電壓。

解：按照（式3）和（式4）：

由功率因數(shù)，可算出；

阻抗壓降 ；

就是說，穿越運(yùn)行時(shí)兩個(gè)分支的負(fù)載電壓約為額定電壓的94.8%。

短路時(shí)，按照（式7）算出另一分支2的殘壓：

；

也就是說，非故障分支的二次負(fù)載電壓的殘余電壓約為額定電壓的88.7%，比正常運(yùn)行時(shí)的電壓94.8%僅下降了6.1%，對(duì)于帶有自動(dòng)調(diào)壓功能的有載調(diào)壓開關(guān)來說完全可以通過調(diào)整分接頭變比來維持正常電壓。

例2：今有一臺(tái)220千伏三相低壓繞組輻向分裂式干式變壓器SFFZ10-120000/220，=14，穿越運(yùn)行時(shí)，功率因數(shù)，。試計(jì)算在正常運(yùn)行時(shí)各分支的阻抗壓降，以及當(dāng)分支1短路時(shí)另一分支2的殘余電壓。

解：按照（式3）和（式4）：

由功率因數(shù)，可算出；

阻抗壓降 ；

就是說，穿越運(yùn)行時(shí)兩個(gè)分支的負(fù)載電壓約為額定電壓的91.6%。

當(dāng)分支1短路時(shí)，按照（式7）算出另一分支2的殘壓：

；

從計(jì)算結(jié)果可以看出，非故障分支的二次負(fù)載電壓的殘余電壓約為額定電壓的102.1%，比正常運(yùn)行時(shí)的電壓91.6%升高了10.5%，對(duì)于帶有自動(dòng)調(diào)壓功能的有載調(diào)壓開關(guān)來說仍然可以通過調(diào)整分接頭變比來維持正常電壓輸出。#p#分頁(yè)標(biāo)題#e#

由以上算例可知：在某分裂分支短路的情況下，低壓繞組輻向分裂式結(jié)構(gòu)的非故障分支的殘壓特性是與低壓繞組軸向分裂式結(jié)構(gòu)相反的，前者非故障分支的殘壓將升高，而后者則將降低，但皆在可以通過有載調(diào)壓開關(guān)正常調(diào)節(jié)的范圍內(nèi)。由此可見，采用有載調(diào)壓分裂式干式變壓器作為風(fēng)電場(chǎng)外送電能的升壓主干式變壓器，明顯提升了輸變電系統(tǒng)的整體的低電壓穿越能力，避免由于局部風(fēng)電機(jī)組切除或局部短路引起的電壓波動(dòng)。

下面通過舉例來說明采用有載調(diào)壓分裂式干式變壓器取代常規(guī)雙圈有載調(diào)壓干式變壓器而具有的明顯的經(jīng)濟(jì)性。

茲對(duì)一臺(tái)有載調(diào)壓分裂式干式變壓器SFFZ10-63000/220與兩臺(tái)雙圈有載調(diào)壓干式變壓器SFZ10-31500/220其主要技術(shù)性能及材料成本作對(duì)比，基于相同的總?cè)萘?、電壓、接法、阻抗、調(diào)壓范圍的前提下。

表：有載調(diào)壓分裂式干式變壓器與雙圈有載調(diào)壓干式變壓器性能及材料成本對(duì)比